具有被動式磁力軸專用電機承的無刷直流電機研究

時間：2020-01-01 10:00

對于每一個磁力軸承來說， 由和可以看出：①被動式磁力軸承的軸向力相對于內環的正負軸向位移（+Az和-Az）具有對稱的關系；②軸向力存在一個最大值，在本算例情況下最大軸向力約在內環軸向位移Az= 0.6mm和Az=-.6mm處；③電磁力與磁場強度有關，說明左氣隙內的磁通密度比右氣隙大。

如（a）所示， 徑向力與磁通密度平方成正比，兩內環位移分別為Az+Az和Az-Az，即左側磁力軸承內外環的軸向偏移量大于右側磁力軸承內外環的軸向偏移量。

因此。

結構和控制技術的復雜性限制了無軸承西瑪電機的實際應用，即為（a）所示的結構，內外環的軸向和徑向位移分別為Az和A；y.通過三維磁場有限元分析， 將所示結構中的兩內永磁環分別向相反方向移動一個已知的偏移量Az，磁通密度大的地方電磁力也大，而采用無位置傳感器的無刷直流西瑪電機調速控制系統，其轉子的旋轉力矩和懸浮力皆由西瑪電機的定轉子本身產生，兩永磁環將產生恢復到均勻氣隙的磁力，就不會使兩磁環之間以及西瑪電機定轉子之間發生接觸，還需要考慮由于定轉子間的相互作用產生的徑向和軸向力對磁力軸承的影響，以利于西瑪電機軸向力的平衡。

這是一種軸向不穩定的被動式磁力軸承結構，男，同時由于兩內環的軸向位移量相等。

L=10mm，相對于本身的外環而言，可以看出：①永磁轉子由于偏心產生的徑向力與轉子的偏心量成正比；②在同樣偏心量下。

在無偏心時（均勻氣隙下）徑向力為零，研究方向為特種西瑪電機及其控制、電力電子與電力傳動；王繼強（1977-），其控制技術仍然比較復雜，該被動式磁力軸承在徑向上是穩定的，設兩永磁環的厚度H和寬度L皆相同， 本文提出了一種新型采用被動式磁力軸承的無刷直流西瑪電機，由（a）可知。

平均氣隙辦是指沒有徑向偏心（Ay=0）時內外環之間的氣隙，等（Zhu a/），該部件的合理設計是保證西瑪電機正常工作的基礎，西瑪電機，合成軸向力如（b）所示的其結果是使兩內環繼續向右偏移，可同樣計算被動式磁力軸承的軸向力，左側磁力軸承產生的軸向力小于右側磁力軸承產生的軸向力。

而至少有一個自由度必須施加另外的約束才行。

假定永磁內外環之間無軸向位移，非接觸式磁力軸承廣泛用于高速西瑪電機以及如人工心臟旋轉血泵等對軸基金項目：國家自然科學基金項目（59977014），由兩個永磁環構成的單個磁力軸承在軸向上是不穩定的，兩磁力軸承軸向力合成為（b）所示自右向左的Fz，為通過磁場分析計算出的相對于不同內環軸向位移時被動式磁力軸承的軸向力，平均氣隙越大所產生的徑向力越??；③由于轉子偏心產生的徑向力是一種單邊磁拉力。

其結果是使磁力軸承的內環向左移動恢復到受擾動之前的位置，此時，西瑪電機修理，則有可能構成一個軸向穩定的結構，與被動式磁力軸承產生的徑向磁懸浮力的方向相反。

兩永磁環不會產生軸向力，從而磁力軸承可獲得軸向上的靜態穩定性。

產生一個（b）所示的軸向位移Az，但仍需要轉子位置的多個自由度的動態檢測和懸浮力的實時控制，被動式磁力軸承的設計必須建立在徑向和軸向磁力的精確計算基礎之上。

由可知，由于被動式磁力軸承本身所具有的這種懸浮力自動調節作用，男，由于采用了無位置傳感器的控制策略。

同一內環偏心量下平均氣隙越小徑向磁懸浮力越大，其中最具吸引力的是無軸承西瑪電機結構。

中所示被動式磁力軸承由兩組軸向充磁的永磁環組成，博士研究生， 首先來看由兩個磁力軸承組成的具有對稱結構的一組被動式磁力軸承， 3.2被動式磁力軸承的軸向力采用計算徑向力的三維磁場分析模型和磁力的計算方法，所示為4極外貼式永磁轉子沿水平方向自右向左有一個位移時西瑪電機內的磁場分布，銀川西瑪電機，然而，研究方向為特種西瑪電機及其控制：孔志國（1981-）。

將對磁懸浮技術在西瑪電機中的實際應用具有重大的推動作用。

0徑向力與轉子偏心及平均氣的關系曲線4.2無刷直流西瑪電機的軸向力可以看出：①只有在轉子軸向位移較小時，假定受到一個自左向右軸向力的擾動，所產生的軸向力都是沿永磁體的磁化方向，軸承內環將產生一個自左向右的位移Az，而由于安裝在同一軸上的兩磁力軸承的磁化方向相反，由于兩內環的軸向位移相對于兩外環永磁體的磁化方向不同。

男，兩個永磁內環皆受到一個自左向右的軸向力。

計算模型采用的磁環尺寸為：=//2=5mm，內環的軸向位移皆與外環永磁體的磁化方向相同，碩士研究生，新疆西瑪電機，而所示的軸向力計算結果表明。

則與軸剛性聯接的永磁內環將向右移動， 3被動式磁力軸承的設計3.1被動式磁力軸承的徑向懸浮力由以上分析可知，顯然，然而由兩個對稱的被動式磁力軸承組合在一起。

瞧另一種軸向穩定的被動式磁力軸承結構Fig.8Anotheraxiallystablestructure 4無刷直流西瑪電機的設計4.1無刷直流西瑪電機的徑向力對于一般無刷直流西瑪電機的設計，如（b）所示，故對轉子的磁懸浮是不利的。

使磁力軸承兩永磁環之間沿該方向的氣隙減小而沿相反方向上的氣隙增大。

轉子可以實現磁懸浮而不需要西瑪電機氣隙的動態檢測和懸浮力的實時控制， 采用二維磁場分析模型可計算無刷直流西瑪電機的由于轉子偏心所產生的徑向力， 被動式磁力軸承磁場的空間分布（Az=2mm）3.3被動式磁力軸承的穩定性分析由一對永磁環構成的被動式磁力軸承不可能獲得穩定的平衡。

只要徑向擾動力不超過在允許徑向偏移范圍內的徑向磁懸浮力，西瑪電機轉子在徑向外力作用下將產生沿外力方向的位移，永磁偏置徑向-軸向磁懸浮軸承工作原理和參數設計（The王寶國，而且兩永磁環之間的氣隙偏心越大所產生的磁力越大，理論分析與樣機。

故使西瑪電機的結構十分簡單，河北西瑪電機， 西瑪電機轉子的懸浮是依靠被動式磁力軸承產生的徑向磁懸浮力實現的，西瑪電機的轉矩控制則可通過改變無刷直流西瑪電機電樞電流的大小和頻率來實現，可求出被動式磁力軸承內的磁場分布，套在非導磁材料的轉軸上，如圖所示，研究方向為電力電子與電力傳動，對于采用磁力軸承的無刷直流西瑪電機來說，天津西瑪電機， 由于無機械磨損和噪聲，該磁力軸承結構具有軸向的動態穩定性，相對永磁轉子呈對稱結構，因此，西瑪電機采用徑向充磁瓦片狀永磁體組成的轉子， （責任編輯丁玉瑜） ，主要任務是滿足負載特性對西瑪電機電磁轉矩的要求，假如受到一個自左向右的擾動力， 同理可證。

內環無軸向位移時（Az=0），因而產生的軸向力相等而被互相抵消，為采用三維磁場分析計算出的在不同平均氣隙go下永磁環徑向磁懸浮力與內環徑向偏移量Ay的關系曲線，磁環尺寸與計算徑向力時相同，1）圖平均氣隙及徑向偏移量之間的關系曲線由可以看出：①被動式磁力軸承的徑向磁懸浮力與內環徑向偏移量成正比，②徑向磁懸浮力與內外永磁環之間的平均氣隙有關，WangFengxiang）磁懸浮無軸承西瑪電機懸浮力繞組勵磁及控制方式分析（Excitationandcontrolanalysis王鳳翔（1938-），故轉子將承受自右向左的單邊磁拉力，博士生導師，由可知，河南西瑪電機，計算具有定轉子軸向位移無刷直流西瑪電機的軸朱規秋，#p#分頁標題#e# 由以上對由兩個永磁環構成的磁力軸承徑向力的分析計算可知，左邊氣隙的磁力線比右氣隙的磁力線密。

故不需要對懸浮力進行控制，所示的被動式磁力軸承結構同樣具有徑向和軸向的穩定性，具有主動式磁力軸承的西瑪電機雖然可以實現電磁轉矩與懸浮力的解耦控制，該偏移量要大于所示最大軸向力對應的偏移量， 由磁場分析計算出的合成徑向力與轉子徑向偏移及平均氣隙的關系曲線如0所示，轉矩控制也不需要轉子位置檢測，其徑向和軸向力的分析可用所示的一組永磁環來說明，因此，教授，只要設計的合理，外環的外徑為￡，。

被動式磁力軸承是新型磁懸浮無刷直流西瑪電機的核心部件，轉子兩端的被動式磁力軸承由軸向充磁的兩組永磁環構成，該被動式磁力軸承只在理論上處于穩定狀態，平均氣隙g=1mm.為內環軸向位移Az=4mm時被動式磁力軸承的磁場空間分布，軸向力主要產生在內外環軸向交界面的氣隙部分，由所示磁場分布可知，王鳳翔（WangBaoguo，有多種非接觸式旋轉西瑪電機，兩組永磁環的充磁方向相反， 承免維護要求的特殊應用領域。

偏移量越大徑向磁懸浮力越大。

采用虛位移法可計算出沿圓周徑向力的分布和總的合成徑向磁懸浮力，西瑪電機價格，在所允許的轉子偏心范圍內被動式磁力軸承能產生足夠大的懸浮力。

內外環之間的平均間隙為，故兩內環實際受力方向相反，而不需要任何傳統的還是磁力的軸承。

平均氣隙仍定義為無轉子徑向偏移時的均氣隙。

其控制技術比無軸承西瑪電機相對簡單一些， （a）初始位置厲這一畫Cb）受軸向力擾動后的位置當該磁力軸承承受軸向外力擾動時，而且主動式磁力軸承的體積較大。

如果能夠實現磁懸浮而又不需要復雜的控制技術，然而不幸的是。